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【中国阀门网】 API（美国石油学会）6D管线阀门规范第23版是以2002年1月API6D管线阀门规范第22版为基础编制的。由于API6D管线阀门规范第23版已与ISO（国际标准化组织）14313标准相合并，故API6D管线阀门规范第23版与第22版的主要差异： 1) 第23版增加了“一致性”章节，即： 2．一致性 2．1测量单位 本标准数据用SI国际单位制和USC美国惯用的单位制表示。对于特殊规定项目，除另有说明外，只能采用一种单位体系，对于无配合尺寸数据则用其它的单位制表示。 对于用SI国际单位制表示的数据，十进位的分隔用逗号，千进位的分隔用空格。对于USC美国习惯的单位制表示的数据，十进位的分隔用一个圆点，千进位的分隔用逗号。 2．2 圆整 确定符合特殊要求，符合ISO31-0∶1992附录B，A条 圆整方法，测量值或计算值应圆整到右边用极限值表示的最小整数的数值的地方。本标准另有规定除外。 2．3 符合标准 应用的质量体系应符合本标准的要求。 注：ISO/TS 29001给出了在运行中的质量管理体系的部分特殊控制。 制造商应对符合本标准所有适用的技术要求负责。为了确保运行的质量体系符合本标准，制造商应允许用户进行任何必要的走访，并杜绝任何重大的不符合。 2）第23版“引用标准” 中 ① 增加了10个ISO标准，即： ISO31-1∶1992、ISO7268、ISO9601-1、ISO9712、ISO15156（所有部分）、ISO15607、ISO15609、ISO15614-1、ISO23277、ISO23278； ② 删除了2个ASME（美国机械工程师学会）标准，即： ASME B1.1、ASME B16.25； ③ 删除了2个ASTM（美国试验与材料学会）标准，即 ASTM A193/A193M、ASTM A609/A609M∶1997； ④ 删除了2个，增加了2个EN（欧洲）标准，即 删除了EN288-3、EN473∶1993； 增加了EN1092-3、EN10204∶2004； ⑤ 增加了1个，MSS（美国国家及管件制造工业标准化协会）标准，即： MSS SP-55。 3）第23版“术语和定义” 中 增加了“填料压盖、清管能力、除非另有协议、 除非另有规定” 4项术语和定义；删除了“双阀座，两个阀座双向密封阀门、双阀座阀门，一个为单向密封阀门，一个为双向密封阀门”2项术语和定义；将22版中术语和定义“双截断—泄放阀”细化成“双截断--泄放(DBB)阀和双隔离--泄放(DIB)阀”。 4）第23版“符号和缩写术语” 中 增加了1项“符号”，即 t ——厚度；5项“缩写”即DIB——双隔离--泄放阀、HBW——布氏硬度，钨球球印器、RT——射线照相检验、USC——美国惯用的单位制、UT——超声波检验。 5) 第23版“设 [Page] 增加了： 7．1 设计标准和计算 承压件，包括螺栓的设计应按第8章材料的规定。 承压件的设计和计算应按国际认可的设计规范或标准，同时应考虑管道载荷、操作力等。选择采用什么标准应商定。 注1：例如国际认可的设计规范或标准是ASME 锅炉与压力容器规范∶第VIII卷第1册或第2册，ASME B16.34，EN 12516-1和EN 13445-3。 许用应力值应与选择的设计规范或标准相符。 如果选择的设计指令或标准明确规定试验压力小于1.5倍的设计压力，那么，阀体设计压力的计算应按1.5倍的设计压力，同样采用11.3节的水压试验压力。 注2：一些制造、检验，包括无损探伤都应与设计规范或标准明确规定的技术要求相符。 并在7.7“阀门端部”中，细化了“法兰端”的内容，增加了: 7.7.1.2 法兰中心线对阀体通道孔轴线定位的偏移——横向位移 小于或等于DN DN100（NPS4）的阀门，法兰的最大横向位移为2mm（0.079in）。 大于DN DN100（NPS4）的阀门，法兰的最大横向位移为3mm（0.118in）。 7.7.1.3 法兰面的平行度——垂直位移 两法兰面之间的最大平行度允差为2.5mm/m（0.03in/ft）。 7.7.1.4 螺栓孔不重合度允许偏差 小于或等于DN DN100（NPS4）的阀门，螺栓孔（见图14）的最大偏差应小于2mm（0.079in）。 大于DN DN100（NPS4）的阀门，螺栓孔的最大偏差应等于3mm（0.118in）。 阀门法兰背面螺母支承面的表面粗糙度应不超过法兰平面1°。 1 法兰 2 最初法兰中的孔 3 校正法兰对应的孔 A螺栓孔不重合度（见7.7.1.4） 图14 螺栓孔不重合度 7.7.3 替代的阀门端部连接 其他的阀门端连接可按买方的规定。 在7.9 “旁通、泄放和排气口”中,增加了“警告——螺纹连接易受间隙腐蚀的影响”。 在该“设计”章节中，还增加了： 7.10 注脂位置 当买方有规定时，应在阀座和/或阀杆处设置注脂装置，并且各注脂位置应装有单独的止回阀和辅助设备。 7.11 泄放、排气口和注脂管 如需要，应提供规定的泄放、排气口和注脂管，并应借助于固定的管道加长部分。注脂管固定在阀门上还是固定在阀杆顶部管道加长部分应商定。 泄放、排气口和注脂管 ——安装后，其设计压力应不小于阀门额定压力； ——应能承受阀门壳体水压试验压力； ——设计应符合认可的设计规范； ——应适用于所有适用场所的泄放控制。 注脂管设计压力应不小于管道阀门额定压力和注脂压力。 买方应规定注脂压力或注脂管。如买方不要求，制造商应推荐装置中最大注脂压力。注脂管的尺寸应商定。注意，注脂管的内孔应干净、无锈迹和外来的杂质。 7.12 泄放、排气口和注脂阀 如规定 ，提供的泄放、排气口和放气阀其额定压力应不小于安装的阀门的额定压力，并应适用于泄放控制。与注脂管配套的截断阀和止回阀的额定压力应大于管道阀门的额定压力，注脂压力按7.11条的规定。 7.15 关闭件的位置 除止回阀外，关闭件的位置不能由于通过介质的动力或螺纹操作的闸阀从内压产生的力而改变位置。 7.17 限位装置 应提供阀门或/和执行机构其关闭件在关、闭位置定位的限位装置。该限位装置不影响阀门的密封性能。 7.18.5 地埋装置加长杆保护 地埋装置加长杆应设置金属套筒保护。 此外，细化了： 7.19 “吊装” 除另有规定外，公称尺寸等于和大于DN200（NPS 8）的阀门应设有起吊点。制造商应验证起吊点是否适宜，如果阀门制造商负责提供阀门和执行机构的组装，那么，制造商应验证整个阀门和执行机构组装起吊点是否适宜。 如果买方负责提供执行机构的安装，那么，买方应提供足够的能使制造商验证整体重量起吊点适宜的文件资料。 注：技术规范可以详细说明特殊设计、制造和起吊点的验证。 7.20.2 许用应力 传动链的零部件，包括阀杆加长装置的拉伸应力不得超过设计推力或转矩规定的最低屈服强度的67%。剪应力、扭应力和轴承应力不得超过ASME规范 第VIII卷，第2册，AD-132部分规定的极限。设计应力强度值为最低屈服强度的67%除外。 这些应力极限值不适用于包括制造商推荐的传动链中球状元件、其他专用轴承或高强度轴承零部件，或试验和操作运行经验中得出的极限值。这些极限值可以做设计资料。 驱动机构应按此设计，对薄弱的部件不在承压范围之内。 角焊缝的强度有效系数可用0.75。 警告——如果执行机构能够传递大于传动链设计推力或转矩的推力或转矩，那么，这个推力或转矩可能造成传动装置零部件永久变形或失灵。 7.20.3 允许挠度 加长杆传动链挠度不得阻碍关闭件到达全闭或全开位置。 对于所有阀门都应注意挠度和变形。只有遵守设计规范的许用应力极限值才不会导致功能上不合格的设计。制造商应以计算或试验出的数据作为依据。来之设计压力的失真或关闭件和阀座的外来负载，不能破坏阀门的功能和密封。 6) 第23版“材料”章节 第23版“材料”章节，较22版“材料”章节变化较小。删除了第22版“材料”章节中的“焊接端”，增加了： 8.4 化学元素质量分数限定 碳钢承压件和控压件的化学元素质量分数应符合适用的材料规范。 除另有商定外，碳钢焊接端的化学元素质量分数应符合下列要求。 ——含碳量不得超过0.23%。 ——含硫量不得超过0.035%。 ——含磷量不得超过0.035%。 ——碳当量CE不得超过0.43%。 碳当量 CE 可按下列公式计算： CE= C % +( Mn%/6)+(Cr% + Mo% + V%)/5+(Ni% + Cu%)/15 其他碳钢件的化学元素质量分数应符合适用的材料规范。 奥氏体不锈钢焊接端的含碳量不得超过0.03%。但只要材料进行了稳定化处理，则含碳量允许达到0.08%。 其他材料的化学元素质量分数应按协议规定。 8.8 泄放、排气口和传动链的连接：螺纹连接旋塞阀应与阀体材料一致或用耐腐蚀材料制成。 7) 第23版“焊接”章节 第23版“焊接”章节与22版“焊接”章节主要的差异：增加了： 9.4 补焊 对较小的缺陷，在不影响最小壁厚的前提下，应平滑的磨去。 对缺陷的修复工作，应按清除缺陷，补焊，热处理、无损检测（NDE）文件化的程序进行。对焊缝的修复：未焊透的焊缝，不得超过焊缝长度的30%，对于全焊透焊缝，不得超过焊缝长度的20%，修理焊缝的长度不得小于50mm。 焊补的热处理（如需要）应符合材料规范的规定。 锻件和板坯消除加工缺陷的补焊应商定。铸件的补焊应符合材料规范的规定。 在“9.3 硬度试验”中，规定了“采用维氏硬度HV5或HV10的方法进行硬度测试。”，同时注明：“注：对现有的条件，可以商定其他的硬度测试方法（例如洛氏硬度HRC或HRB）。”。 8) 第23版“质量控制”章节 第23版“质量控制”较22版“质量控制”更全面、更完善。删除了第22版“质量控制”章节中的“总则”，增加了： 10.1 无损检测技术要求 除另有商定外，任何一个买方规定的无损检测要求都应选自附录A中列出的条款。热处理后应进行最终无损检测。 10.5 焊接端无损检测 如买方规定，焊接端内部或表面要进行无损检测，那么，检查和验收标准应按A22的规定。 10.6 铸件的目视检验 所有铸件应按MSS SP-55的规定进行目视检验。 8) 第23版“压力试验”章节。 第23版“压力试验”较22版“压力试验”要求更多、更严。其“附录B 补充试验要求” 较22版更加完善，细化了“高压气密封试验”；增加了： B.7 传动链强度试验 B.7.1 概述 试验转矩应大于 a)制造商预定的切断转矩/推力的两倍，或 b)测量的切断转矩/推力的两倍。 试验转矩应施加于关闭的关闭件上最短1分钟。 注：对于闸阀来说，推力可以是拉力，也可以是压力，但无论那一种力都是相当严格的工况。 B.7.2 验收标准 试验不应导致传动链出现任何可见的永久变形。 对于球阀和旋塞阀，当输出设计转矩时，加长杆传动链的总扭挠度偏差不得超过阀座和关闭件之间重叠的啮合角。 第23版“阀座水压试验”较22版也有明显变化。 在其“验收标准”中，强调了“注：特殊用途可以要求泄漏量小于ISO5208∶1993的D级。” 在“截断阀的密封试验方法” 中，删除了22版中的“双阀座，双向阀”、“双阀座，一种为单向阀座，一种为双向阀座”、“双截断排放阀”。增加了： 11.4.4.3 附加密封试验 如买方指定阀门的功能是双截断--泄放阀（DBB），那么其密封试验应按B.10条的规定进行。 如买方指定阀门的功能是双隔离--泄放阀（DIB-1），双阀座双向，那么其密封试验应按B.11条的规定进行。 如买方指定阀门的功能是双隔离--泄放阀（DIB-2），一只阀座为单向密封另一只阀座为双向密封，那么其密封试验应按B.12条的规定进行。 11.4.5 泄压阀整定压力试验 当设置了泄压阀时，泄压阀应能保证在由泄压阀供应商或阀门制造商规定的压力时泄放。泄压阀的整定压力应按7.2节对材料在38℃(100°F)时规定的额定压力值的1.1～1.33倍。 此外，本章节还增加了： 11.5 泄放、排气口和注脂管试验 当设置了泄放、排气口和注脂管时，泄放出口和注脂管应与阀门一起按11.3节进行水压试验。如果试验时没有阀门那一部分，注脂管可以单独进行试验，但最终成套的连接组件应按11.3节或商定进行水压试验，气压试验按B3.3的规定。注脂管的试验压力应商定。 9) 第23版增加了“涂漆”章节，即： 除另有商定外，所有不耐腐蚀的阀门都应按制造商的标准涂漆。 除另有商定外，耐腐蚀的阀门不应涂漆。 法兰面，焊接坡口端和外露的阀杆不应涂漆。 零部件和设备裸露的金属表面应涂防锈剂加以保护，防锈剂应在50℃(122°F)之内不熔化和流失。 10) 第23版“标记”章节 第23版“标记”较22版“标记”更完善。增加了“阀体、阀盖和启闭件应采用低应力锤击法冲击标记，圆形的“V”或点印记；每台阀门都应在显而易见的地方设置一个牢固的奥氏体不锈钢铭牌，铭牌上的标记应清晰，易识别和注：买方可以规定阀门部件标记的技术要求。” 第23版“标记”中阀体标记省略顺序和22版“标记”中阀体标记省略顺序刚好相反，第23版“标记”中阀体标记省略顺序如下： 如果阀体标记受到阀门的尺寸或形状的限制，则可按下列顺序省略： a) 制造商的名称或商标； b) 材料代号； c) 额定压力级； d) 阀门公称尺寸。 此外，第23版“标记”表12中，增加了一项，即序号13，标记：“阀座试验按B.10,B.11,B.12的规定,分别(在适当的地方)对双截断--泄放阀DBB, 双隔离--泄放阀 DIB-1, DIB-2进行标记。”位置：“在铭牌上”。 11) 第23版“发运前准备”章节 第23版“发运前准备”较22版“发运前准备”更加具体，更加明确。删除了22版“发运前准备”中的“涂漆”部分（注：“涂漆”部分另成一个章节，即12章节）。细化了止回阀发运前的准备要求，即“等于和大于DN200（NPS 8）的止回阀，应将阀瓣可靠的固定发运。警示标志应与搬运说明一起贴在保护盖上，安装前，阀门内件和阀瓣应为可靠的固定状态”。 12) 第23版“文件”章节 第23版“文件”章节较22版“文件”章节，增加了“h) 含硫装置阀门，（所有零部件）符合ISO15156的检验合格证明”。强调了文件的保存期即“注：买方或管理要求可以规定记录的保存期超过十年”。（注：22版中规定的文件保存期为5年）。 13) 第23版“附录” 第23版的“附录”变化较大，首先是内容上的变化，其次是顺序上的变化，例如第22版的“附录”B变成第23版的“附录”A等等。（注：顺序上的变化在此忽略不叙述）。 第23版的“附录”，内容上增加了： 1．在附录A（无损探伤要求）中，增加了5项，即： A.10锻件表面区域 100%的滲透检验（PT） 按ASME锅炉与压力容器规范 第V卷，第6章的规定进行检验。 按ASME锅炉与压力容器规范 第VIII卷，第1册，附录8的规定进行验收。 A.13 焊件焊缝表面区域100%的磁粉检验（MT） 按ASME锅炉与压力容器规范 第V卷，第7章的规定进行检验。 按ASME锅炉与压力容器规范 第VIII卷，第1册，附录6或ISO23278的规定进行验收。 A.14 焊件焊缝表面区域 100%的滲透检验（PT） 按ASME锅炉与压力容器规范 第V卷，第6章的规定进行检验。 按ASME锅炉与压力容器规范 第VIII卷，第1册，附录8或ISO23277的规定进行验收。 A.21 堆焊焊缝的滲透检验（PT） 按ASME锅炉与压力容器规范 第V卷，第6章的规定进行检验。 不加工堆焊焊缝按ASME锅炉与压力容器规范 第VIII卷，第1册，附录8的规定进行验收，小于5mm足以满足要求的相关迹象（圆和线）除外。 加工堆焊焊缝按ASME锅炉与压力容器规范 第VIII卷，第1册，附录8的规定进行验收。密封区域无迹象除外。 A.22 焊接端内部和表面的无损检测（NDE） 对配管壁厚等于最短长度1.5倍或50mm，无论哪个大，其焊接端（见A.2、A.4、A.8条）都应进行内部无损探伤（NDE）。阀门焊接坡口的加工端按A.19或A.20条进行表面无损探伤（NDE）。 2．在附录B（补充试验要求）中，增加了5项，即： B.4 高压气密封试验 B.4.1 概述 壳体水压试验之后，应再进行高压气密封试验。 警告——高压气密封试验存在潜在的危险，应使用正确的安全预防措施。 B.4.2 密封试验 11.2和11.4节中规定的密封试验可用高压气密封试验替代，使用惰性气体为试验介质，试验压力和试验持续时间按11.2和11.4节的规定。 B.4.3 壳体试验 买方指定的阀门进行壳体高压气密封试验时，使用惰性气体为试验介质。最低试验压力应按7.2节对材料在38℃(100°F)时规定的额定压力值的1.1倍。试验持续时间应按表B.1的规定。 表B.1——壳体气压试验的最短持续时间
B.7 传动链强度试验 B.7.1 概述 试验转矩应大于 a)制造商预定的切断转矩/推力的两倍，或 b)测量的切断转矩/推力的两倍。 试验转矩应施加于关闭的关闭件上最短1分钟。 注：对于闸阀来说，推力可以是拉力，也可以是压力，但无论那一种力都是相当严格的工况。 B.7.2 验收标准 试验不应导致传动链出现任何可见的永久变形。 对于球阀和旋塞阀，当输出设计转矩时，加长杆传动链的总扭挠度偏差不得超过阀座和关闭件之间重叠的啮合角。 B.10 双截断--泄放阀（DBB） 使阀门半开，阀门体腔内完全充满试验介质。然后关闭阀门，打开阀体排水阀，让多余的试验介质从阀腔受检接头溢出。同时向阀门两端施加试验压力。 通过阀腔接头处检测阀座密封性。 B.11 双隔离--泄放阀 DIB-1 （双阀座双向密封） 每个阀座都应进行双向试验。 如安装有中腔泄压阀，应拆除。使阀门半开，阀门体腔内完全充满试验介质，直到试验介质通过中腔排水接头溢出。 从中腔方向测试阀座泄漏，应关闭阀门，依次向每一边阀门端部施加试验压力，从上游侧独立地试验每一边阀座，通过阀门中腔泄压阀接头检测泄漏。 此后，每一边阀座均应作为下游阀座进行试验。阀门两端应排空，中腔充满试验介质，然后施加压力，通过阀门两端每一个阀座检测泄漏。某些阀门结构要求，当下游阀座进行试验时，上游和阀门体腔内的压力均衡。 B.12 双隔离--泄放阀 DIB-2 （一只阀座为单向密封，另一只阀座为双向密封） 双向阀座应进行双向试验。 如安装有中腔泄压阀，应拆除。使阀门半开，阀门体腔内完全充满试验介质，直到试验介质通过中腔排水接头溢出。 从中腔方向测试阀座泄漏，应关闭阀门，依次向每一边阀门端部施加试验压力，分别从上游端测试每一边阀座，通过阀门中腔泄压阀接头检测泄漏。 双向阀座从中腔试验，应同时向阀门中腔和上游端施加试验压力。在阀门的下游端检测泄漏。 3．在附录C（附件文件要求）中，增加了11项，即： b) 焊接工艺规程； c)（焊接）工艺评定记录； d) 焊工资格评定； e) 含硫装置阀门，（所有零部件）符合ISO15156的检验合格证明； g) 控压件的硬度试验报告； k) 控压件的设计计算书； u) 安装、操作和维修说明书/手册 v) 总装图； w) 零部件断面图和材料清单； x) 流量系数，CV 或KV ； y) 正在运行的质量管理体系证书。 4．在附录D（采购指南）中，增加了1项，即： D.8 提供的数据 表D.2规定的是需要买方或制造商提供的数据资料。 此外，增加的D.2表中详细的列出了相关的条项。 5．附录F（API会徽），变化不大，只作了某些细节上的改动。
本站作者:孙晓霞 (来源：本站原创) |
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